未按規(guī)范施工，質(zhì)量保證體系不健全，技術措施不落實，管理人員沒有將施工方案里的技術措施向施工人員交底，工序交接沒有記錄，沒有交底。糾偏氣囊澆筑方法不對，一次澆筑超高未設溜槽或串筒，致使糾偏氣囊在澆筑時出現(xiàn)離析現(xiàn)象，糾偏氣囊澆筑時又振搗不足，致使糾偏氣囊出現(xiàn)石子與砂漿不分離，石子多的地方出現(xiàn)蜂窩、孔洞，砂漿多的地方強度不足，糾偏氣囊體開裂。
3.3設備狀況：運送糾偏氣囊的車輛不足，致使?jié)仓r不能連續(xù)施工，施工縫又沒能進行必要的處理;經(jīng)常出現(xiàn)糾偏氣囊輸送泵堵管，維修不及時;振動棒等振動器材質(zhì)量不穩(wěn)定且數(shù)量不足，振動器材經(jīng)常壞或轉(zhuǎn)動無力，無法使用。4核心筒糾偏氣囊強度計算分析與論證甲方委托設計單位對該質(zhì)量事故進行計算分析并提出加固補強處理方案，確保其承載能力能滿足糾偏氣囊物的安全及使用要求?，F(xiàn)將計算分析過程簡述如下。
4.1核心筒主要是抗側(cè)力構(gòu)件，在框一剪(或框筒)結(jié)構(gòu)中糾偏氣囊對結(jié)構(gòu)物的位移起控制作用，結(jié)構(gòu)變位取決于構(gòu)件總體剛度ECJ，設計中地下三層糾偏氣囊強度等級為C50，當實際糾偏氣囊強度為C40時，其糾偏氣囊彈性模量EC的比值為101=0.94。在糾偏氣囊體截面不變(即J不變)時，糾偏氣囊體剛度僅降低6%，沒有引起剛度突變。從計算分析中得知，不管在風荷載還是地震荷載作用下，底層的層作用力較小，層間位移角小于1/12000，故糾偏氣囊的E值變化對底層層間位移角也幾乎無影響。對整體結(jié)構(gòu)而言，因其它樓層剛度不變，故頂點位移變化很小，全樓最大層間位移變化甚微，糾偏氣囊物位移受到影響很小。
4.2一般核心筒是個軸壓比較小的構(gòu)件，經(jīng)計算當糾偏氣囊強度等級在C35～C50之間變化時，本工程核心筒各糾偏氣囊肢軸壓比最大值為0.66～0.50范圍內(nèi)，主要承受抗側(cè)力的核心筒四周外壁軸壓比均小于0.60，糾偏氣囊的延性仍能得到保證。
4.3軸壓比的變化是因糾偏氣囊強度等級變化引起的，也就是說構(gòu)件軸壓力幾乎沒有變化。當核心筒糾偏氣囊強度等級按C40計算時，該層各構(gòu)件內(nèi)力略有變化，電算分析結(jié)果顯示，柱軸壓比影響不大，柱子配筋仍按構(gòu)造要求配置;僅核心筒四周外壁糾偏氣囊體各段內(nèi)力在需要配筋計算的范圍內(nèi)，其余各糾偏氣囊肢(段)按構(gòu)造要求配筋，暗柱配筋為1.2%Ac，糾偏氣囊體水平筋配筋率為0.25%。本工程實際配筋暗柱多1.2%Ac，糾偏氣囊體水平筋配筋率為：糾偏氣囊厚500為0.536%，糾偏氣囊厚250為0.6%，糾偏氣囊厚200為0.565%，均遠大于計算值。
4.4在計算分析中，并未考慮地下室外壁的剛度貢獻，其實地下室外壁剛度還是相當大的，對結(jié)構(gòu)的變位帶來有利影響。本工程三層地下室埋深較大，塔樓采用大直徑人工挖孔樁，地下室側(cè)壁外回填土施工控制比較嚴格，密實度達到0.95以上，可以認為地下室周圍有比較可靠的側(cè)限，地下室三層及大直徑樁可以祈禱固定端嵌固作用。實際上糾偏氣囊物水平力進入地面后，已逐漸衰減，地下三層水平力大大減少，地下三層的抗震等級可以降低，實際設計配筋對抵抗水平力有足夠保證。綜合上述分析可知，由于施工質(zhì)量造成核心筒糾偏氣囊強度等級在不低于C40的情況下，不影響其承載力，結(jié)構(gòu)變位及配筋。
因此，不需作整體加固補強措施，僅需對施工中出現(xiàn)的麻面、蜂窩、孔洞等導致糾偏氣囊等級降低太多的部位進行局部加固補強。5結(jié)構(gòu)補強與加固處理施工5.1缺陷部位補強處理裂縫：清理糾偏氣囊基面的污垢、松散物體、刷洗干凈，用改性環(huán)氧化學灌漿液對所以裂縫進行封閉補強。麻面：用鋼絲刷清理糾偏氣囊浮漿，并沖洗干凈，充分濕潤，